关于阿尔法角限幅

直流装置α最小值限制， 究竟是什么用意呢？？   

 你说呢？     不就是限制触发角不能小于限制值 么？      

是为了避免整流时过流， 还是避免逆变颠覆？

避免换相失败

啥叫逆变颠覆？我个人理解 ，得有两个条件：1、在逆变过程中。2、电网侧电压足够低，阻抗足够小。

否则，不那么容易颠覆的。

这样， 阿尔法角，考虑到重叠角，实际触发总是滞后的。极端一些，及时P150设置成0， 考虑到重叠和电路计算滞后， 怎么着也不会造成换向失败。    @老兵， 请指正。

我直接理解不了你的说的内容了。

“总是滞后”的理论依据是什么？

比如我P150设置成0度， 我想0度触发， 我直接计算同步信号，发0位脉冲信号； 计算，触发，这些不可靠因素按5度计算，加上重叠角γ； 实际导通电角度怎么也大于0吧。 总不至于成为负角度引起换向失败吧。

@老兵，  难道是因为4Q系统， 为了防止正向电压超过逆变电压？     

整流角与逆变角都要留有安全裕量。全控整流逆变的安全裕量角是30度。触发角以90度为界，小于90度为整流，大于90度为逆变。

整流为什么要留安全余量？？ 这是针对4Q系统的吗？

一个典型例子， 变频器晶闸管整流， 难道为了安全留出30度余量？？ 这不是浪费容量吗？ 还增大谐波。

你说的这些时延基本可以忽略。如果你非较真的话，按微秒考虑就可以了。对电角度来说，基本相当于0。

你说的那个90度界，是纯电感。是纯理论上的电感。

电阻 的话，150度也是整流。

电机，120度，也是整流。

建议学习一下逻辑无环流的知识。

1. 我的理解， 对于三相桥式整流，不管负载阻感的构成如何， 只要电流连续， 大于90度就是负的Ud. 当然， 细分的话就是对应本桥逆变和他桥逆变；

2. 逻辑无换换流， 就是只能有一个桥组工作； 那是不是这样； 考虑到正反桥的匹配， 如果β限制为150， 那α就是30； 否则，如α=15， β=150，那么正组切换到反组是， 会产生很大的电流；

   也就是说， 限制α是针对可逆系统的？

   比如变频器的整流输入用晶闸管， 就不必限制，采用自然换相就可以？

来，你先告诉我，纯阻性负载，导通角大于90度，电流怎么连续？

你这一个“不管负载阻感的构成如何， 只要电流连续， 大于90度就是负的Ud.”，就把你的负载定性成纯电感了

西门子直流调速装置，触发角限幅，可逆为30，不可逆为5。

可逆的角度限幅由三部分组成：可控硅关断的电角度、换相重叠角、安全裕量角。第一个的经验数据约5度，第三个约10度，第二个受变压器漏感及负载电感的影响比较大，电流不能马上回零，但从最大角度考虑，也通常为15度。这个，就是30度的由来。

而不可逆系统，只有一个，就是可控硅的关断的电角度，5度。

那二者的区别是什么？为什么可逆的多后面二个？自然是怕正桥还没有完全关断时反桥受到导通指令从而相间短路（通过可控硅短路），这是换相失败，并不是逆变颠覆。

而不可逆系统就不存在正反桥切换一说，只要考虑安全关断就可以，所以，限制5度。

以上都是考虑的感性负载

至于楼主所说的变频器的整流部分之所以采用自然换相点，是因为这是特指的电压源型整流部分，负载是电容，即便考虑到变压器漏抗，整个回路的负载特性也是偏容性；而且为了均压，每个电容两端都并接了均压电阻，电流可以快速回零。

 另外，考考你，同样是感性负载。为什么励磁回路的整流部分，导通角为可以设置为0？仅仅是因为不可逆么？

兵版， 我说一下个人的拙见：

虽然这个30度和逆变系统有关， 但是咱俩说的好像角度不同。

比如一个可逆系统， α设置15度， αW设置150度。 此时在阿尔法30度以上正常逆变是没有问题你的。 区别紧急你在如果如果阿尔法 < 30度， 达到稳态以后， 如果此时需要逆变， 推β会导致过电流。 这个和逆变颠覆有些不同。

是的，这个不是逆变颠覆，是换相失败。

 并不是为了克服电枢磁场产生的反电势。而是因为励磁回路的整流拓扑结构是全波半控整流，那两个二极管是可以续流的，当换相时，电感中的电流可以通过二极管续流而不必走可控硅通道。可控硅中流过的电流可以快速回零。

从这个角度，也可以理解为什么需要最小的导通角限幅。

因而，昨天我也说了，你说的变频器的整流电路可以用自然换相点，原因是负载是阻容性质的。

如果换成电流源型变频器（如施耐德），你用自然换相点试试

1. 桥式半控， 如果靠二极管续流， 道理上讲， 电流应该比全控衰减的慢一些， 因为全控继续导通阶段， 有反向电压加持；

2. 恕我愚钝， 我不理解这个跟最小导通角限幅有何关系？

3. 电流源型， 我只接触过LCI，如果直接自然换向， 电流会最大值。 是这样吧