等了好久。终于拿到了PM240-2了。
这次是先分别购置了两种安装方式的模块。
一种是普通的，另一种是穿墙式安装的。
先上包装中的简介。其实这个简介对于选型，安装已经差不多了。

在第二张图上，注意到有一项是功率因数，，没有电抗器是0.7，有电抗器是0.85，，看来差别还是比较大的，顺便稳固以下电抗器的作用：
降低主电源谐波、浪涌和峰值电流；■提高低频传导抗干扰性；■保护驱动机构的电力电子元件； ■提高功率因数；■防止主电源的电压尖脉冲引起的跳闸

当第一眼看到的功率因数 λ ，与功率因数cosφ，，还以为版主打错了，，暴漏了对知识面的狭窄，只有求助百度了，，，，，
λ表示功率因数，常用符号还有PF。
cosφ表示基波功率因数，也称位移因数。
在正弦供电系统中，功率因数与基波功率因数并无区别，因此，许多场合并不对两者作区分。
在非正弦供电的情况下，一般基波功率因数大于功率因数。

因为PM240、PM340都还没有坏过。没有拆开看过，PM240-2刚拿到，不清楚具体电路结构。
MM4用的多，坏的多，拆的多了，具体结构也知道得差不多。
PM240、340、240-2似乎没有Y电容，整流前端交流进线似乎带有X电容滤波电路。IGBT模块也是新的安装方式。
二极管整流只能在交流侧电压高于直流母线时（正弦波电压峰值附近），对直流母线充电；产生电流。因此，通常电压、电流相位基本一致。即便三相电压在换向时存在充电电流，也应该是相对电压波形对称的。MM440功率因数0.9以上是测过的。
而功率因数=0.7意味着无功电流矢量和有功电流矢量几乎相等，这完全不合常理。
听听海哥的见解吧。

可能是考虑谐波的问题，西门子对细节分析的更全面了，我找到一些资料如下。
基本公式是： 功率因数＝有功功率/视在功率。
在纯正弦波电路中，可以推出：功率因数＝cosφ。但是，如果电路中有谐波，或者非正弦波电路中，上述等式是不成立的。
谈到无功补偿，大家马上想到并联电容，想到补偿柜，想到补偿器，等等。但是，系统功率因数的降低，不仅仅是电流移相（滞后）的结果，还有一个重要因数，就是谐波。
从功率因数的原始定义，我们可以推导出功率因数的一个完全表达式：
§＝βcosα
其中：§：系统的功率因数。
β＝I1 / I，叫做基波因子。表示基波电流占总电流的比例。 I1，基波电流，I，总电流。
cosα，叫做移相因子。也就是基波的功率因数。 α，电流相角。
从表达式中看出，总电流不变的情况下，谐波增加，必然导致基波电流减少，就使得基波因子降低，功率因数下降。同样，电流移相多，移相因子降低，也使得功率因数降低。
以前的电力技术中，由于非线性设备较少，基波因子基本为1，使得我们面对无功补偿，都主要考虑移相因子的作用，长此下来，就把移相因子作为了功率因数的基本定义来理解，忽视了谐波。一遇到无功超标，立即想到电容补偿，忽视了谐波的作用，等到电容鼓包损坏，才想起谐波的危害。
所以，当功率因数不达标的时候，要对用电情况做调查，了解功率因数低的真实原因。如果有谐波的作用在里面，那么，仅仅考虑用电容是很危险的，必须想到要抑制谐波，或者消除谐波，才能达到目的。

嗯。楼上说的理论上是这样的。谐波确实对功率因数产生影响。正确！
但从实际使用上来说，相对直接驱动的异步电机；加入变频器总是提高了功率因数（即便进线前端没有使用电抗器！）。为什么？
事实上，对功率因数产生影响的仅仅是偶次谐波电流（2、4、8次），而奇次谐波电流（3、5、7次），是相对电压对称的；尽管很高，但不会造成电流矢量和的偏移，因此不会造成功率因数的降低。
然而，变频器二极管整流电路的偶次电流谐波成分是很小的。
那么，题图上的功率因数0.7是啥意思呢？为什么前端加入电抗器又成为0.85了呢？
我想，这是指单独这个模块的功率因数来说的。
你把这个模块接入到交流电源。充电完毕后，这时IGBT不工作、母线电容几乎没有充电电流，稳态主要工作的只有进线的X电容回路！这时测量，就好比AC电源接入电容。测得的功率因数就很低。当前端串入电抗器后自然会提高它的功率因数到8.5。
那么看看这0.7的功率因数能产生多少无功电流呢？
看手册就知道，它的功耗大约几十瓦（有功部分），有功电流大约100毫安。如果功率因数0.7；则无功电流也是大约100毫安。这点无功电流实际上是微不足道的。当然了，要是百十来台同时上电等待，那就不是个不小的数值。
这也说明，西门子做事儿还真是“较真”的。这点儿无功也算在考虑范围。呵呵。

引用27楼＂看了看课本，得知变频器功率因数较低的原因是输入端高次谐波电流成
分较大，而产生高次谐波电流的原因是中间直流环节的大滤波电容。
针对以上分析的情况，在变频器输入电路中，改善功率因数的根
本途径是削弱高次谐波电流。为此，在电路中串入电抗器是比较行之
有效的方法。具体方法有两种，
(1)直流电抗器Ld 串于整流桥和滤波电容之间。直流电抗器的结
构简单、体积小，且滤波效果好，可使功率因数提高到0. 95。
(2)交流电抗器LA 串接于三相的输入电路中。交流电抗器的滤波
效果较差，只能将功率因数提高到0. 5～0.85。但它除了滤波功能
外，还具有以下功能：
①抑制输入电路中的浪涌电流。
②削弱电源电压不平衡的影响。
我倒是觉得0.7 0.85这个值是可信的，
还有，，像施耐德或者国产变频器，配有直流电抗器，，为什么西门子的一直没有这样的配置呢？？我想外在的硬件还是有好处的，，但是440的0.9以上不知道怎么回事，，整流都是二极管应该差不多才对？？"
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MM4变频器没有配备直流电抗器，为什么他的功率因数能够达到0.9以上？这其中主要是它内部的”Y电容“的功劳！西门子设计工程师在这方面可谓是动足了脑筋呀！既节约了成本又提高了效率，当然，从硬件的可靠性和稳定性来讲：”Y电容“当然没有”直流电抗器“好。但是它却能达到或接近直流电抗器所起到的作用和效果，而成本却降低了无数倍！这个”东东“才几毛钱呀？但是问题和缺点也是显而易见的，也许这个设计用在欧洲问题不大，人家的电网环境好！又是标准的三相五线制，”零线“和”地线“是绝对不会搞错的，但是在我们国家的电网环境下使用还是有些问题的。大家知道：直流电抗器也好，Y电容也好，其作用就是用来吸收变频器的输出到电机这段电缆对”地“容抗以及IGBT高速开关所产生的高次谐波，这段谐波电流一般来讲是通过两条路回到电网的，一条是通过”地线“，一条是通过”零线“。直流母线上的滤波电容一般来讲只能对正弦波或低次谐波其作用，而对高次谐波是无能为力的，而变频器产生的高次谐波绝大部分又是通过”地线“这条路从变频器的接地端回到变频器的直流母线，也就是整流桥之后的滤波电容和IGBT之间，滤波之后再次供电给IGBT用，从而得以提高功率因数。
我想，说到这里大家应该明白了吧？！PM240-2去掉了”Y电容“，又没有设计直流电抗器，对于没有内置滤波器的PM240-2而言，其功率因数自然就有所下降了吧？不知我分析的对不对？不对之处烦请高人指正！

嘻嘻，依据就是欧姆定律。

1.直流母线的制动电压阈值的确定，一般的西门子给出的是DC670V左右，这个你可以根据自己的需要。比如，制动过程需要紧急制动的时候，最好把这个制动阈值提前一点，比如，我定的是DC620v左右。提前打开制动，可以有一个很大的直流母线充电电压缓冲区。如果是DC750V-DC800V报过电压故障的话，那从620V到750V还有130V的缓冲范围呢。这个空间留有余地，就是针对突然性的紧急制动，直流母线灌电流可以维持一个有效的缓冲区，使其不会一下子被冲到了故障保护；

2.最大充电电流截止特性计算，就是相当于认为制动单元IGBT在充电时是短路的，按这个设置制动电阻阻值即可。

读取变频器的技术数据，需要你留意观察和计算才能发现去多没有明确标出来的数据。要善于在已知条件中找到自己需要的东西。比如说，逆变器，它既给出了直流侧的基本负载电流和额定电流，也给出了输出侧的额定电流。你自己对照这些参数，会发现每一个型号（功率）的直流侧的额定电流与输出侧的额定电流比值都是相同的，这难道不是它的转换系数吗？

唉，要仔细的研读已给出的技术参数指标，你会有所发现的。当然，前提条件是你必须要理解逆变器的工作原理。否则也不会想到这个转换系数的。